енные сопротивления добавочного реостата и цепи ротора.
При пуске в две ступени потери при работе на первой реостатной характеристике определяются выражением (2. 23)
Ап1 J. (02 . (1 – sп12)(1 R1 / (rр( r1( r2() / 2,(2. 23)
Угловая частота определяется по (1. 7)
(0 2. 3,14. 1000 / 60 104,72 об/мин
Скольжения переключения находятся по рис 2. 4
sп1 (100 – 632,57) / 1000 0,367 sп2 (1000 – 135) / 1000 0,135
Ап1 0,18. 104,722 . (1 – 0,3672)(1 1,648/(1,648 1,606 0,52)) / 2 699,81 Дж
На второй реостатной характеристике по (2. 24)
Ап2 J. (02 . (sп12 –sп22)(1 R1 / (rр( r2() / 2,(2. 24)
Ап2 0,18. 78,542 . (0,3242 – 0,1052)(1 0,249 / (0,352 0,605)) / 2 113,82 Дж
На естественной характеристике (2. 25)
Ап3 J. (02 . sп22(1 R1 / rр( ) / 2,(2. 25)
Ап3 0,18. 104,722 . 0,1352 25,98 Дж
Полные потери при реостатном пуске определяются по формуле (2. 26)
Апр Ап1 Ап2 Ап3,(2. 26)
Апр 699,81 113,82 25,98 839,617 Дж
В случае прямого пуска при sнач 1, sкон 0, Rдоб 0, потери определяются по (2. 27)
Апп J. (02,(2. 27)
Апп 0,13. 78,104,722 1426,3 Дж
Таким образом, электрические потери при реостатном пуске меньше за счет снижения потерь в статорной цепи, которые в свою очередь являются следствием уменьшения пускового тока, на каждом пуске экономится 480 Дж.
Заключение
В ходе произведенного расчета установлено, что для двигателя с Рн45 кВт, nн1000 об/мин. , nmax2500 об/мин, η86 требуется около 11,3 секунд для разгона до скорости nу 1021 об/мин. При этом наибольшая часть времени приходится на первые две ступени разгона t 5,4 с. , т. е. на время переходных процессов, и лишь около 4,9 с, на естественной характеристике. Соответственно и сопротивление пусковых реостатов распределя
Страницы: << < 12 | 13 | 14 | 15 | 16 > >>